Izlivena strukturaaustenitnog nerđajućeg čelikaodljevci su austenit + karbid ili austenit + ferit. Toplinska obrada može poboljšati otpornost na koroziju austenitnih odljevaka od nehrđajućeg čelika.
Ekvivalentna klasa austenitnog nerđajućeg čelika | ||||||||
| AISI | W-stoff | DIN | BS | SS | AFNOR | UNE / IHA | JIS | UNI |
| 304 | 1.4301 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 15 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 305 | 1.4303 | X5 CrNi 18 12 | 305 S 19 | - | Z 8 CN 18.12 | - | SUS 305 | X8CrNi19 10 |
| 303 | 1.4305 | X12 CrNiS 18 8 | 303 S 21 | 2346 | Z 10 CNF 18.09 | F.3508 | SUS 303 | X10CrNiS 18 09 |
| 304L | 1.4306 | X2 CrNiS 18 9 | 304 S 12 | 2352 | Z 2 CN 18.10 | F.3503 | SUS 304L | X2CrNi18 11 |
| 301 | 1.4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | Z 12 CN 17.07 | F.3517 | SUS 301 | X12CrNi17 07 |
| 304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2333 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
| 304LN | 1.4311 | X2 CrNiN 18 10 | 304 S 62 | 2371 | Z 2 CN 18.10 | - | SUS 304 LN | - |
| 316 | 1.4401 | X5 CrNiMo 18 10 | 316 S 16 | 2347 | Z 6 CND 17.11 | F.3543 | SUS 316 | X5CrNiMo17 12 |
| 316L | 1.4404 | - | 316 S 12/13/14/22/24 | 2348 | Z 2 CND 17.13 | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | |
| 316LN | 1.4429 | X2 CrNiMoN 18 13 | - | 2375 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS 316 LN | - |
| 316L | 1.4435 | X2 CrNiMo 18 12 | 316 S 12/13/14/22/24 | 2353 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS316L | X2CrNiMo17 12 |
| 316 | 1.4436 | - | 316 S 33 | 2343 | Z 6 CND18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 |
| 317L | 1.4438 | X2 CrNiMo 18 16 | 317 S 12 | 2367 | Z 2 CND 19.15 | - | SUS 317 L | X2CrNiMo18 16 |
| 329 | 1.4460 | X3 CrNiMoN 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Az | F.3309 | SUS 329 J1 | - |
| 321 | 1.4541 | X10 CrNiTi 18 9 | 321 S 12 | 2337 | Z 6 CND 18.10 | F.3553 | SUS 321 | X6CrNiTi18 11 |
| 347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347 S 17 | 2338 | Z 6 CNNb 18.10 | F.3552 | SUS 347 | X6CrNiNb18 11 |
| 316Ti | 1.4571 | X10 CrNiMoTi 18 10 | 320 S 17 | 2350 | Z 6 CNDT 17.12 | F.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 |
| 309 | 1.4828 | X15 CrNiSi 20 12 | 309 S 24 | - | Z 15 CNS 20.12 | - | SUH 309 | X16 CrNi 24 14 |
| 330 | 1.4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | Z 12 NCS 35.16 | - | SUH 330 | - |
1. Toplinska obrada rastvorom
Opća specifikacija termičke obrade otopinom je: zagrijavanje odljevka na 950°C - 1175°C i stavljanje u vodu, ulje ili zrak nakon termičke konzervacije kako bi se karbidi potpuno otopili u nehrđajućem čeliku kako bi se dobila jednofazna struktura. Izbor temperature rastvora zavisi od sadržaja ugljika u livenom čeliku. Što je veći sadržaj ugljika, potrebna je viša temperatura čvrstog rastvora.
Kako bi se smanjila temperaturna razlika između površine čeličnog odljevka i jezgre tijekom procesa zagrijavanja, metodu zagrijavanja otopine austenitnog nehrđajućeg čelika treba prethodno zagrijati na niskoj temperaturi, a zatim brzo zagrijati do temperature otopine. Vrijeme držanja trebalo bi se povećati kako se povećava debljina stijenke odljevka.
Medij za hlađenje za tretman rastvora može biti voda, ulje ili vazduh, od kojih se najčešće koristi voda. Zračno hlađenje je pogodno samo za čelične odljevke tankih stijenki.
Specifikacije tretmana čvrstim rastvorom livenog austenitnog nerđajućeg čelika | |||
| Ocena u Kini | Ekvivalentna ocjena u inostranstvu | Temperatura rastvora / ℃ | Tvrdoća / HBW |
| ZG03Cr18Ni10 | / | 1050 - 1100 | / |
| ZG0Cr18Ni9 | / | 1080 - 1130 | / |
| ZG1Cr18Ni9 | G-X15CrNi18 8 (njemački razred) | 1050 - 1100 | 140 - 190 |
| ZGCr18Ni9Ti | 950 - 1050 | 125 - 180 | |
| ZGCr18Ni9Mo2Ti | X18H9M2 (ruski razred) | 1000 - 1050 | 140 - 190 |
| ZG1Cr18Ni12Mo2Ti | X18H12M2 (ruski razred) | 1100 - 1150 | / |
| ZGCr18Ni11B | X18H11B (ruski razred) | 1100 - 1150 | / |
| ZG03Cr18Ni10 | CF-3 (SAD) | 1040 - 1120 | / |
| ZG08Cr19Ni11Mo3 | CF-3M (američka klasa) | 1040 - 1120 | 150 - 170 |
| ZG08Cr19Ni9 | CF-8 (SAD) | 1040 - 1120 | 140 - 156 |
| ZG08Cr19Ni10Nb | CF-8C (američka klasa) | 1065 - 1120 (Stablizacija na 870 - 900) | 149 |
| ZG07Cr19Ni10Mo3 | CF-8M (američka klasa) | 1065 - 1120 | 156 - 210 |
| ZG16Cr19Ni10 | CF-16F (američka klasa) | 1095 - 1150 | 150 |
| ZG2Cr19Ni9 | CF-20 (US klasa) | 1095 - 1150 | 163 |
| ZGCr19Ni11Mo4 | CG-8M (američka klasa) | 1040 - 1120 | 176 |
| ZGCr24Ni13 | 1095 - 1150 | 190 | |
| ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3 | 1100 - 1150 | / | |
| ZG2Cr15Ni20 | CK-20 (SAD) | 1095 - 1175 | 144 |
| ZGCr20Ni29Mo3Cu3 | CH-7M (SAD) | 1120 | 130 |
| ZG1Cr17Mn13N | 1100 | 223 - 235 | |
| ZG1Cr17Mn13Mo2CuN | 1100 | / | |
| ZG0Cr17Mn13Mo2CuN | 1100 | 223 - 248 | |
2. Stabilizacija
Austenitni nerđajući čelik ima odličnu otpornost na koroziju nakon tretmana rastvorom. Međutim, kada se odljevak ponovo zagrije na 500°C-850°C ili odljevak radi u ovom temperaturnom rasponu, krom karbid će se ponovo taložiti duž granice zrna austenita, uzrokujući koroziju na granici zrna ili pucanje zavara. Ovaj fenomen se naziva senzibilizacija. Kako bi se poboljšala međugranularna otpornost na koroziju takvih austenitnih odljevaka od nehrđajućeg čelika, općenito je potrebno dodati legirajuće elemente kao što su titan i niobij. Nakon tretmana rastvorom, ponovo zagrejati na 850°C - 930°C, a zatim brzo ohladiti. Na ovaj način, karbidi titana i niobija se prvo talože iz austenita, čime se sprečava taloženje hrom karbida i poboljšava otpornost nerđajućeg čelika na koroziju na granici zrna.
Vrijeme objave: 18.08.2021